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H14W 不锈钢内螺纹旋启止回阀—产品概述

H14W 不锈钢内螺纹旋启止回阀的功能是用来防止管路中的介质倒流。旋启止回阀属于自动阀类，不锈钢内螺纹旋启止回阀启闭件靠流动介质的力量自行开启或关闭。止回阀只用于介质单向流动的管路上，阻止介质回流，以防发生事故

H14W 不锈钢内螺纹旋启止回阀—执行标准

H14W 不锈钢内螺纹旋启止回阀—压力试验

要解决以上所述振动现象，从结构角度讲，根本在于改善阀内流场，并改小阀门的卸载能力：使阀门木身始终受到一个向下、适中的不平衡蒸汽力，并处在稳 定的流场中，以避免阀碟的上下浮动；从自身激振的角度讲，就是要在设计阀碟、阀杆时提高其自身刚性，使阀门在全行程内，不产生自激振动。改小阀门的卸载能 力，将意味着阀门提升力的增大。这就要求对阀门执行机构一一油动机进行hh44x 16c改造，以满足阀门提升力增大的要求。而油动机的改造不仅会因为尺寸的增加而对阀门布 置不利，而且还会影响到阀门的调节品质，同时还将增加改造费用．由于阀杆已设计制造定型，不可能改变自身刚度，因此对在役机组来说以上方案均hh44x不可取。从 “G一l＂阀结构示意图中可以看出：hc41x 16该阀之所以卸载能力大，除了因为阀碟直径与阀座接触直径相当外，它还专门设有一个预启阀（小阀）。在阀门刚开启时，小 阀先开。借助小阀的开启，使阀门前后压差减小，从而减小主阀的提升力。小阀本身，因其h77x 16径向尺寸较HC44X图2"G一l”型阀结构简图小，所需提升力也较小。因此， 小阀的设立，减小了阀门刚开启时的提升力，为大阀的开启提供了有利条h44w 100p件。然而小阀的存在，也不可避免地造成了阀碟与阀杆的分离，使阀碟悬浮于汽流中，进而 导致了阀碟L下浮动的可能。如果减小或取消小阀的行程，h76h 16c则可减小阀碟浮动的程度，增强阀碟的稳定性。因此，减H74H小或取消小阀行程，不失为解决在役机组高调门 小开度时振动的有效方法．但是，减小或取消小阀行程也是有风险的。下面试导出小阀行程与阀门提升力之间的关系：首先，确定小阀开启过程中，平衡腔室的压力 均为定值。由公式（3）不难得到以下结论：当阀前后压差一定时，阀杆受力直接取决于小阀升程。从F一凡曲线图（图3）可以看出，怀在3～以下时，随着h， 的减小，F值迅速增大。因此，小阀行程的减小或取消，必然导致阀门提升力的大大增加。也就是说，减小或取消小阀行程是否I卜只蒜）图3F一坑曲线图可行， 要看取消小阀行程后，阀门提升力的升高是

否为原油动机的提升力所允许。根据规范，如果“油动机所供提升力不小于1.5倍的打开阀门所需提升力”，则可以认为满足要求。4改造实践依据“取消 小阀行程”这一指导思想，曾对高桥石化多台机组高调门先h77x后进行了改造，均获得了成功。高桥石化7号机是上汽早期产品，该机组在运行中，当油动机开度在 105?122mm时，3号调门有强烈振动和啸h44w叫现象，影响了机组的安全运行。经研究分析，发hc41x现该现象属上述“G一l＂阀小H77H开度时不稳定振动所致。随依据 “减小或取消小阀行程”这一思路，经过计算．确定油动机所供提升力h71w足以打开阀H74W门，即减小或取消3h76h、4号小阀行程h76w可行。此次改造主要对其小阀阀座，3、4号 阀的连接板进行了改进，无论是改造零件数目，还是止回阀h71h改造工作址，都很少。考虑到阀杆的热胀、装配误差、阀杆的垂直对中性等诸多因素，zui终的方案为将小阀行程 减小到0.smm。此次改造结果非常令人满意。据电厂反映：该机组3、4号调门自改造后，正常运行一个多月，经历了各种运行工况，油动机开度从零至满负 荷，运行状况稳定，无自滑、啸叫、明显振动等异常情况h77w，很好地解决了原有的振动缺陷。5结h71h论通过对“G一1”阀阀内流动和结构的分析，提出了减小或取消小 阀行程这一解决50MW现役机组“G一l”型高调门振动的有效方法，并从理论分析和改造实践两方面给予了证明。它对解决类似的阀门振动问题进行了有益的探 索，为在役机组的优化开辟了一条新的道路。